大六角螺栓平頭內六角螺栓桅式結構-桅式結構 桅式結構-正文 由一根下端為鉸接或剛接的豎立細長桿身桅桿和若干層纖繩所組成的構筑物， 纖繩拉住 桿身使其保持直立和穩定（圖 1）。 桅式結構 構造 纖繩 桅式結構由纖繩、桿身和基礎組成。 纖繩層數一般隨桅桿高度增大而加多，美制六角螺栓標準纖繩結點間距以使桿身長細比等于 80～100 左右為宜,可等距或不等距布置。內六角螺栓價格不等距布置時，宜從下到上逐層加大間距，使桿 身各層應力大致相等，結構較為經濟。一般每層按等交角布置三根或四根纖繩，其傾角為 30°～60°，以 45°較好。同一立面內所有纖繩可相互平行，每根纖繩有一地錨基礎；或 交于一點，共用一地錨基礎。纖繩常用高強鍍鋅鋼絲繩，用花籃螺絲預加應力，以增強桅桿 的剛度和整體穩定性。 桿身 按材料可分為鋼、 木和鋼筋混凝土結構。 鋼結構桿身常采用單根鋼管或組合構 件國標鐵塔六角螺栓廠家。單根鋼管可用無縫鋼管或卷板焊接鋼管。組合構件為三邊形或四邊形空間桁架結構（圖 2） 。 其弦桿和腹桿由角鋼、 圓鋼、 鋼管或薄壁型鋼制成,其中圓形截面風阻較小,采用較多。 對于四邊形截面的桅桿要每隔一定高度布置橫膈， 以防截面變形。 組合構件之間常用焊接以 簡化構造。為了便于制造、運輸和安裝，桿身可劃分成若干等長度的標準節段，節段兩端用 法蘭盤或拼接板相互連接。節段長度根據所用材料、施工和經濟條件確定。六角連接螺母木結構桿身采用 單根圓木或組合木構件， 用拼接鋼板連接。脹錨地腳螺栓 鋼筋混凝土結構采用離心式灌筑的預制管柱構件， 以法蘭盤連接。 1 桅式結構 基礎 基礎分桿身下面的中央基礎和固定纖繩的地錨基礎。 中央基礎為圓的或方的階 梯形基礎，承受桿身傳來的力。地錨基礎承受纖繩拉力，有重力式、擋土墻式和板式。重力 式地錨依靠結構自重抵抗纖繩拉力，耗用材料較多。擋土墻式地錨埋入地下，依靠自重、水 平板上的土重，英制內六角螺栓規格表以及豎向墻板上的被動土壓抵抗纖繩拉力。板式地錨深埋土中，由與纖繩同 向的拉桿和垂直于拉桿的鋼筋混凝土板組成， 地錨受拉時， 板上產生被動土壓抵抗纖繩拉力。 這種地錨比較經濟。在巖石地基中，錐形內六角螺栓地錨基礎做成錨樁形式。 荷載計算 靜力計算 見高聳結構。英制外六角螺栓規格表 桅桿結構是高次超靜定的空間體系， 桿身為承受軸向壓力和橫向力的彈性 支座連續梁（見梁的基本理論），纖繩為斜拉于桿身的預應力柔索，纖繩與桿身連接的結點 形成非線性支座，受力較為復雜。英制內六角螺栓規格表常用的桅桿靜力計算方法有兩種：彈性支座連續梁法和矩 陣位移法國標雙頭螺栓， 彈性支座連續梁法 一種簡化的方法。 纖繩與桿身分別獨立計算， 利用每層纖繩的變 形協調條件和結點平衡條件，分別計算各層纖繩拉力，結點位移和結點剛度。然后按多跨彈 性支座連續梁計算桿身， 利用各結點支座的連續條件和平衡條件計算結點彎矩、 結點反力和 結點位移，再用結點反力重新計算每層纖繩，重復上述計算直至兩次計算結果接近為止。六角連接螺母這 種方法只適用于纖繩對稱布置的結構。 矩陣位移法 適用于纖繩任意布置的桅桿。 這種方法考慮空間荷載、高強度外六角螺栓 纖繩結點的非線 性特征、桿身軸向變形和扭轉變形的影響，用矩陣位移法建立正則方程。可把纖繩結點間的 桿身作為梁單元，高強度外六角螺栓或把空間桁架的桿件作為桿單元，建立單元剛度矩陣，地腳螺栓規格型號纖繩也作為特殊的 有橫向荷載的桿單元。 這兩種方法都能反映纖繩和桿身的共同作用，內六角螺栓規格尺寸 滿足其變形的連續條件。 后者較精確，但計算工作量也較大。此外，還可考慮大位移的影響，對剛度矩陣不斷作出修 正，美制六角螺栓標準地腳螺栓規格型號得到更為精確的結果。采用矩陣位移法時，一般需編制標準程序，用電子計算機計算。 動力計算 在風荷載或地震作用下，桿身和纖繩都發生振動，兩者相互影響，使桅桿 形成一個復雜的動力體系。 桅桿的自振周期和相應的振型， 可按多自由度體系考慮空間振動 進行計算，即將每層纖繩質量歸并到該層結點上，與桿身合成一個集中質量，按力法或位移 法列出桅桿自由振動方程，使方程的系數行列式為零，求得自振頻率和相應的振型曲線 剛度和穩定 桅桿的剛度應根據工藝要求確定， 根據靜力計算得到的桅桿結點最大水 平位移，一般不超過結點所在高度的百分之一。 桅桿的穩定分局部穩定和整體穩定。 局部穩定包括組合構件中壓桿的穩定， 單根鋼管筒 壁的壓屈穩定雙頭螺柱生產廠家。 纖繩結點間桿身的偏心受壓穩定等； 局部穩定可依靠選用合適的橫截面得到 保證。整體穩定有兩種計算方法：①將桿身作為多跨彈性支座壓彎桿件，以結點位移為未知 數，推導出結點平衡方程組，其系數是軸向力函數。使方程組的系數行列式為零，從而求出 桅桿整體穩定的臨界力，臨界力與實際力的比值為安全系數。一般情況下，英制外六角螺栓規格表安全系數不小于 1.5～2.5。由于桿身的軸向力與外荷載不成正比關系，此法有一定誤差。②以前述矩陣位移 法為基礎，六角連接螺母在解方程組時，以大于 1 的系數 k 乘外荷載作用在桅桿上，如迭代過程收斂，說 明桅桿在這種荷載作用下保持整體穩定。然后，再逐步增大 k 值,直到迭代過程發散為止。美制六角螺栓標準 發散前一次的 k 值,就是桅桿整體穩定安全系數。內六角螺栓規格尺寸 桅桿的整體穩定與桿身縱向力和結點剛度有關， 縱向力過大或結點剛度不足，錐形內六角螺栓 容易失穩。 一些工程實踐證明： 桅桿喪失整體穩定的原因,大多是結點剛度偏小,特別是中間結點剛度不 足，造成桿身彎曲而產生附加彎矩石家莊u型螺栓標準，從而導致整體失穩。若增加纖繩初應力，雖然能提高結 點剛度，但同時會增加桿身縱向力。因此，每一個桅桿結構方案都要通過分析比較，才能找 出最合適的加強整體穩定和改善結構受力的措施。 桅桿安裝 整體安裝 分為整體安裝和分散安裝。 將桿身節段在安裝點附近地面臥拼， 在基礎處設一桅桿支座鉸， 利用卷揚 機和把桿，將桅桿繞支座鉸整體豎起來。對于較小的桅桿也可用起重機把桿起吊一次就位。 這種方法由于把拼裝工作放到地面上進行，美制六角螺栓標準施工比較方便，質量易于保證，但需要增加起重 設備，還要特別注意安全，避免在吊裝過程中桅桿失穩。 分散安裝 利用爬行起重機或把桿將桿身節段和纖繩逐節由下向上安裝， 起重機或把 桿附在桿身上， 隨著安裝而升高。 另一種方法為倒裝法,在地面設安裝架,先裝上段再裝下段， 逐段安裝逐段頂升，并用臨時纖繩保持穩定。分散安裝法設備簡單、安全可靠，因此得到廣 泛采用。 資料簡介(地腳螺栓錨固強度和錨板錨固深度計算（模板工程）),地腳螺栓的承載能力，是由 地腳螺栓本身所具有的強度和它在混凝土中的錨固強度所決定的。 地腳螺栓本身的承載能力 通常在機械設備設計時， 根據作用于地腳螺栓上的最不利荷載， 通過選擇螺栓鋼材的材質(一 般用 Q235 鋼)和螺柱的直徑來確定；地腳螺栓在混凝土中的錨固能力，則需根據有關經驗 資料進行驗算或作地腳螺栓錨固深度的計算。 在施工中． 由于地腳螺栓在安設中常會與鋼筋、 埋設管線相碰，需改變深度時，或技術改造、結構加固中、也常需進行此類驗算。 地腳螺栓埋地深度計算 有誰知道預埋地腳螺栓埋地深度計算規范及方法? 可以參考《鋼結構設計手冊》一書。美制六角螺栓標準 我沒記錯的線 D? 能否按實際作用力及混凝土性能計算必須的埋地深度?按沖剪?按握裹力或其它? 3 和混凝土的強度,錨拴的直徑有關，一般可以按照 20 倍的直徑取值外六角螺栓規格端部彎曲的部分取 4d 但我想知道是這 20D 或 30D 的理論根據是什么?為什么? 請不要說是經驗總結呀等等,我想 知道怎麼樣從理論上證明是正確性. 在鋼筋混凝土中，如果要鋼筋發揮作用,比如受拉鋼筋充分強度,需要鋼筋在混凝土中要有足 夠的錨固長度. 錨固長度不夠,可能在鋼筋沒有屈服之前就被拔出來了. 錨固長度與鋼筋的 屈服強度和混凝土等級相關. 錨栓也需要足夠的埋深來保證它的錨固,在發揮作用時不會被拔出,發生所謂的錨固破壞,同 樣與錨筋的屈服強度和混凝土等級相關. 關于鋼筋的錨固長度,可以參考一般的鋼筋混凝土教科書和混凝土設計規范. 理論上也有大致的解釋: 1.螺栓的 fy=130/180（大概，沒查規范），而不是鋼筋的 210 和 300。你用這個數字算錨 固長度，算出來就是 20d,30d 左右。 :-) 2.另外一種解釋：螺栓的有效直徑大概是 0.7---0.9d，這樣也可以減少錨固長度 說法 2 是我們一個總工說的，我認為基本上沒道理。高強度外六角螺栓我個人傾向于第一種說法。 比較同意地腳螺栓的錨固長度與鋼筋的屈服強度和混凝土的強度等級有關， 對于承受軸心壓 力和縱向彎曲雙重作用的法蘭連接的桿塔的地腳螺栓，當錨入 C15 級以及以上強度等級的 Ⅰ級圓鋼地腳螺栓，它的錨固長度不能小于直徑的 25 倍！并且它的下端還應設置彎鉤或錨 板等錨固措施來滿足強度方面 提升機基礎設計的幾個問題 提升機房是煤礦地面生產系統的重要組成部分。與井架并列為提升系統的重要建筑物。隨著煤礦生產能力 的提高，以往單一的提升方式已不能滿足現代企業生產的需要，逐步發展到多輪、多繩的提升方式。提升 鋼繩的拉力也隨之增大，作用在提升機基礎上的拉力也越來越大。以往單繩提升機僅靠基礎自重即可滿足 提升機的穩定要求。基礎也可按構造要求做成素混凝土基礎。現在大型礦井中采用的多繩提升機，則僅憑 提升機部分的基礎自重遠遠滿足不了基礎穩定的要求。 需要擴大基礎的配重或另采用其它錨固的技術措施。 對提升機基礎的設計提出了新的問題和新的要求，也越來越受到工程技術人員的重視。 1 提升機基礎的受力分析 4 1.1 提升機鋼繩拉力的確定 斗式提升機鋼繩一端與提升容器箕斗或罐籠相連，另一端與提升機滾m30內六角螺栓筒相連。通過支撐井架與提升機基礎 形成力的平衡系統。因此，提升機鋼繩荷載可按井架中鋼繩荷載確定，具體如下： 1)正常工作時提升機鋼繩荷載（Qk）標準值： 按《礦山井架設計規范》GB50385-2006 中第 4.1.3 條計算。 2) 斷繩時提升機鋼繩荷載（Ak）標準值 對于單繩提升，其中一根鋼繩上為斷繩荷載，另一根為 2 倍正常工作荷載； 對于多繩提升，其中一側為所有鋼繩的斷繩荷載，另一側為所有鋼繩的 0.33 倍斷繩荷載。 1.2 提升機設備與基礎間傳力 一般設備廠家提供提升機基礎的相關資料，與結構相關的有：設備力的作用點及大小、預留洞、套管、螺 栓及型鋼抗剪鍵等。 由圖示知：提升機是通過螺栓受拉，型鋼抗剪鍵受剪將水平力傳遞到基礎上。 提升機基礎從整體上看，為大塊式基礎。其計算模型為剛體高強度雙頭螺栓，基礎各部分之間基本沒有相對變形，應力水 平低，一般可不進行整體強度計算。70 年代某廠紅旗 5 牌壓縮機裝配式基礎表面鋼筋應力測定僅為 70~140N/cm2 [ 1 ]。對于體積大的混凝土基礎為了防止施工 混凝土水化熱形成內外溫差，導致溫度裂縫，一般要求基礎表面配置構造鋼筋。但是在提升機設備與混凝 土基礎間的直接作用力的部分，應力集中現象明顯，需要進行計算和配筋，往往設計人員容易忽略。主要 為以下兩個部位：螺栓墊板處基礎混凝土局部承壓、型鋼抗剪鍵埋入混凝土的部分。這兩個部位為提升機 傳力給基礎的關鍵部位高強度u型螺栓生產廠家，英制外六角螺栓規格表設計中應對提升機基礎的局部應力和配筋計算引起高度重視。以下分別對這兩部 分詳細討論。 1.2.1 混凝土局部承壓 一般螺栓由廠家提供，要求土建專業在相應的位置埋設鋼套管，錐形內六角螺栓提升機的螺栓上的拉力是通過螺帽對混凝 土的局部承壓傳遞到混凝土基礎上。混凝土局部的受力模式類似于帶端板的錨栓。在基礎混凝土中沿 450 擴散形成一個錐形破壞面。為了避免發生脆性破壞，可加長螺栓以形成更大的錐形破壞面，或者在螺栓周 邊混凝土中配置受拉鋼筋，使的螺栓的拉力全部或部分由受拉鋼筋傳遞下去。此時要求受拉鋼筋在錐形破 壞面內和下部基礎中的長度都不小于鋼筋的抗拉錨固長度。 螺帽墊圈下混凝土中的局部壓應力非常集中，為防止混凝土局部壓碎，應對此部分混凝土配置間接鋼筋加 以約束，具體計算及構造要求參見《混凝土結構設計規范》GB50010-2002 中相關章節的要求。 廠家提供的預埋鋼套管與內部螺栓之間的空隙比較大，地腳螺栓規格型號參考預應力鋼筋的錨具端頭錨固的構造要求，美制六角螺栓標準宜在 基礎混凝土中設置與鋼套管焊接的預埋鋼墊板。鋼墊板的尺寸以不大于螺栓端頭的預留洞的寬度為宜。設 置鋼墊板的好處在于可將壓應力進一步擴散，高強度外六角螺栓降低套管周邊混凝土的應力水平。 1.2.2 型鋼抗剪鍵 提升機底座前的型鋼抗剪鍵是傳遞水平力的重要構件。以往大多由設備廠家提供規格尺寸。埋入基礎混凝 土中長度有深有淺，各不相同。土建設計時，應校核型鋼截面尺寸。埋入基礎型鋼柱翼緣與混凝土間的承 壓形成的抵抗力與水平力平衡。此時如果型鋼埋入基礎內的長度太短，則混凝土局部承壓應力加大，混凝 土易壓碎。加大型鋼柱的埋深，則壓力的分布范圍擴大，混凝土局部壓應力降低。 6 多數設計人員對此不加重視，認為有廠家提供的資料，可照抄過來即可。其實不然，高強度外六角螺栓埋入基礎混凝土中長 度太淺，在瞬間斷繩荷載作用下，很可能型鋼抗剪鍵前邊的混凝土塊蹦出去，型鋼抗剪鍵起不到應有的作 用，剪力轉移到螺栓上，螺栓既抗拉又抗剪，發生斷裂，提升機移位，釀成事故。型鋼抗剪鍵的受力簡圖 見圖 2。根據力的平衡，可得下列二式[2]： 圖 2 型鋼抗剪鍵簡圖 bf(d-x)σ -V - bf xσ = 0 ??????????????? ??? bf xσ (d-x) - V(H+d/2)=0 式中 bf ------ 型鋼翼緣寬度 V ------ 水平力 7 H ------ 型鋼露出長度 d ------ 型鋼埋入長度 σ ------ 混凝土的承壓應力值 令 σ =f c (f c 為混凝土軸心抗壓強度設計值)，消去 x ,則可求出型鋼埋入混凝土的長度 d 。 2 提升機基礎的穩定計算 提升機通過螺栓與型鋼抗剪鍵與混凝土基礎連成一體，共同工作。內六角螺栓價格提升鋼繩作用力的方向按工藝要求一般 為與水平線。提升鋼繩的水平和豎向分力均比較大，且大致相等。提升鋼繩的斜向上拉 力成為基礎的穩定不利因素。因此需要進行基礎穩定性的計算。基礎的穩定性計算又包括兩方面：基礎的 抗傾覆和基礎的抗滑移。 2.1 基礎抗傾覆計算 2.1.1 傾覆穩定計算中轉動軸的確定 進行基礎抗傾覆穩定性驗算，旨在保證提升機基礎不致向一側傾倒（繞基底的某一軸轉動）。建在彈性地 基上的基礎，由于最大受壓邊緣陷入土內，此時基礎的轉動軸將在受壓最外邊緣的內側某一條線上。基底 土愈弱，基礎轉動軸將愈接近基底中心，美制六角螺栓標準基礎的抗傾覆的穩定性就愈低。但在設計基礎時，均要求基底邊 緣最大壓應力小于 1.2 倍的基底土承載力，美制六角螺栓標準因此基底土的塑性區的擴展范圍有限。從工程設計方便考慮， 仍取基礎外邊緣為轉動軸。 基礎四周土的固著作用，英制外六角螺栓規格表對抗傾覆也有一定的作用，但因力臂小石家莊光伏u型螺栓，因此一般不考慮。相對而言，基礎四周 的土對抗滑穩定的作用更大一些不銹鋼u形螺絲生產廠家，目前較常用的庫倫原理導得的被動土壓力計算值偏大，脹錨地腳螺栓另外基礎四周的 回填土的質量也不穩定且提升機基礎屬于淺基礎。因此穩定計算中，被動土壓力一般都不考慮。 2.1.2 抗傾覆穩定系數的取值 斷繩荷載是提升機基礎的穩定性計算的控制因素。穩定系數的取值大小直接影響基礎設計是否經濟。對此 各規范有不同穩定系數的取值，具體如下： 8 1)《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2002 中對擋土墻在主動土壓力作用下穩定系數取值如下：抗滑移穩 定系數為 1.3，抗傾覆穩定系數為 1.6。 2)《公路橋涵地基與基礎設計規范》JTJ024－85 中對橋涵墩臺及擋土墻的抗傾覆和抗滑移的穩定系數根據 荷載組合情況分別取不同的值。具體如下： 在正常荷載組合下，其抗傾覆穩定系數為 1.5，地腳螺栓規格型號抗滑移穩定系數為 1.2。 在偶然荷載（地震或船和漂浮物的撞擊力）參與的情況下，其抗傾覆和抗滑移穩定系數均為 1.2。 3)《鋼筋混凝土筒倉設計規范》GB 50077-2003 中規定在地震荷載作用下的抗傾覆穩定系數為 1.2。 顯然對于提升機基礎在斷繩荷載（偶然荷載）作用下，英制內六角螺栓規格表如果仍然同正常荷載作用一樣取值，顯然要求過于 嚴格，而且不經濟。因此在設計中參考《公路橋涵地基與基礎設計規范》的作法對穩定系數區別對待，分 別取值，地腳螺栓規格型號更為合理。另外對于提升機基礎其特殊性在于斷繩荷載遠遠大于其它類型荷載，是屬于起控制作 用的荷m10外六角螺栓載。提升機基礎平面尺寸較埋深要大，屬于矮胖形淺基礎，相對而言，傾覆更不易發生。內六角螺栓價格 從上述規范的規定看，對基礎在偶然荷載作用的穩定性要求較低，穩定安全系數取值較小，因此可以將提 升機基礎的抗傾覆穩定系數取值為 1.2。在正常荷載作用下，則提升機基礎的傾覆穩定自然滿足要求。 2.2 基礎抗滑移計算 基礎的滑動有兩種可能，扭空調地腳螺絲一為基礎克服基底面與基底土之間的摩擦力而沿基底面滑動。另一種為水平力克 服土體內部的摩擦力使基礎與持力層土體的一部分一起滑動。后一種情況一般不易發生，因為一般基底的 容許壓應力已有一定的安全系數，這就保證了基底土不致產生局部的極限平衡而達到塑性流動。因此，只 進行前一種情況的抗滑動穩定驗算。 在抗滑計算中有兩個有利因素未考慮進去。一：室內用混凝土做的一定厚度剛性地坪對基礎的抗滑作用， 實際上構造合理的剛性地坪具有良好的防止基礎滑動的功能。二：基礎四周回填土的固著作用對基礎抗滑 有一定的作用。另外基礎前土體對基礎的被動土壓力作用一般也不考慮，因為被動土壓力的充分發揮經常 伴隨基礎的滑動出現，而且目前常用的庫倫原理導得的被動土壓力計算值偏大。因此綜合考慮，可以將抗 9 滑安全系數降低，特別是在偶然荷載作用的情況下。 《礦山井架設計規范》GB50385-2006 中規定：井架基礎的抗滑移穩定系數為 1.2。同時又規定：地基和基 礎，可不進行斷繩、防墜制動荷載效應及地震作用效應組合的驗算。 因此，針對提升機基礎（矮胖型淺基礎）在斷繩荷載作用下抗滑移穩定系數取值為 1.1~1.2 較為合適，工 程上可做到經濟合理。 3 其他需要注意的問題 3.1 有時為了加大基礎的配重，常將減速器、電動機的基礎與提升機基礎連為一體。此時，存在基礎的合 力中心與提升機鋼繩合力的投影位置有較大的偏心。在設計中應調整基礎在地面以下的部分，使二者的中 心盡可能接近。以便配重充分發揮，符合計算假定。 3.2 設計中由于提升機基礎平面布置受周圍主體結構布置影響，不能再擴大尺寸。則可采取增加抗滑板， 錨桿及抗拔樁等。來保證基礎在斷繩荷載下的穩定性。 3.3 為了提高提升機基礎的抗滑能力，可選擇下列構造措施： 1)設置剛性地坪，基礎周圍的回填土分層夯填密實。矩形頭地腳螺栓 2)基礎底面下換土。 3)加大基礎埋置深度。 4)根據實際井架與提升機房的布置情況，可在提升機基礎與井架基礎間設置連接構件，形成力的平衡。 脫硫 北京安裝衛星電視 煙氣脫硫 新風換氣機 除塵器 風機 北京安裝衛星天線 水箱 廢品回收 東莞廢品回收 10 柱腳錨栓 (2010-06-01 09:11:25) 轉載 一、地腳螺栓錨固長度的計算可根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2002 提供的公式(第 114 頁)： la=α*fy /ft *d 式中：la——錨栓的錨固長度； fy——錨栓的抗拉強度設計值 ft——混凝土軸心抗拉強度設計值 d——鋼筋的公稱直徑 α——錨栓的的外形系數 錨栓直徑大于 25mm 時，錨固長度應乘以修正系數 1.1 鋼筋的外形系數 鋼筋類型 α 光面鋼筋 0.16 帶肋鋼筋 0.14 刻痕鋼絲 0.19 螺旋肋鋼絲 0.13 三股鋼絞線 七股鋼絞線 混凝土強度設計值 強度總類 混凝土強度等級 強度總類 ft 混凝土強度等級 C15 0.91 C20 1.1 C25 1.27 C30 1.43 C35 1.57 C40 1.71 根據《鋼結構設計規范》 GB50017-2003 所列數據顯示， Q235 的錨栓抗拉強度設計值為 140N/mm2，Q345 的錨栓抗拉強度設計值為 180N/mm2。 《架空送電線#優質碳素鋼錨栓抗拉強度設計值為 190N/mm2，45# 優質碳素鋼錨栓抗拉強度設計值為 215N/mm2。 經計算得地腳螺栓錨固長度(混凝土強度 C20)： Q235 為 22.4d(故實際取 25d) Q345 為 28.8d(故實際取 30d) 35#為 30.4d(故實際取 35d) 45#為 34.4d(故實際取 35d) 二、脹錨地腳螺栓 地腳螺栓錨固長度根據錨固方式不同，脹錨地腳螺栓 取值不同， 當螺栓采用 1、 2 類錨固時時， 取 25d; 當當螺栓采用 3 類錨固時時， 取 15d， 具體取值可參見 《建筑結構構造資料集》 （下冊） P145. 三、門式鋼架 7.2.18 條柱腳錨栓應采用 Q235 或 Q345 鋼制作。錨栓的錨固長度應符合現行 國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB50007 的規定，錨栓端部應按規定設置彎鉤或錨板。 錨栓直徑不宜小于 24mm，且應采用雙螺帽。 四、矩形頭地腳螺栓 《建筑地基基礎設計規范》GB50007 的 8.2.3 條、8.2.4 條鋼筋錨固見《混凝土結構設計 規范》GB50010-2002 的相關規定。 五、 《輕型房屋鋼結構應用技術手冊》P67:柱腳錨栓應采用 Q235 或 Q345 鋼制作。錨栓的錨 固長度應符合現行混凝土結構設計規范的規定高強度六角螺栓錨栓端部應按規定設置彎鉤 4d。錨栓長度 不小于錨栓直徑的 25 倍（不含彎鉤） ，當埋置深度受到限制時，錨栓應牢固地固定在錨板或 錨梁上，以傳遞錨栓的全部拉力，此時不考慮錨栓與混凝土之間的粘結力。錨栓的直徑不宜 小于 24mm，且應采用雙螺帽。計算錨栓直徑，設計內力宜乘以不小于 1.3 的系數。 11.4KW 小絞車基礎均要采用砼澆注，內六角螺栓價格 其基礎規格為 1.0×1.0×1.0 米。 砼中水泥、 黃沙、矩形頭地腳螺栓 石子 ( 瓜子片 ) 的配合比為 1 ： 2 ： 2 ；水灰 比為 0.4 。內六角螺栓規格尺寸 12304h不銹鋼雙頭螺栓外六角螺栓規格表內六角螺栓規格尺寸內六角螺栓型號鋼結構大六角螺栓